目前滑板材料以Al2O3-C质、Al2O3-ZrO2-C质为主,但在浇铸钙处理钢时,钢水中含有一定量的钙,易与滑板材料反应生成CaO-Al2O3系和CaO-Al2O3-SiO2系等低熔点物,造成异常熔损,影响使用寿命及安全性。为满足浇铸钙处理钢和高氧钢的要求,人们先后开发了高温烧成的镁质、镁尖晶石质、MgO-C质、MgO-Al-C质滑板。但由于MgO的热膨胀系数较大,高温下在材料内部引起热应力集中,导致抗热震性差,在浇钢时易出现热剥落。为降低镁基滑板的热膨胀系数,改善其抗热震性,河南工业大学的研究人员引入单质硅、熔融石英、碳化硅三种低膨胀系数的硅基原料,研究其对MgO-Al-C质材料抗热震性、高温抗折强度及抗氧化性的影响。
试验用原料有:烧结镁砂(w(MgO)>97.7%,w(SiO2)<0.4%);电熔镁砂(w(MgO)>98.0%,w(SiO2)<0.6%);金属Al粉(w(Al)>99.0%;N220炭黑,w(固定碳)≥99.5%);单质硅(w(Si)≥98%);熔融石英(w(SiO2)≥99.5%);碳化硅(w(SiC)≥97%)。结合剂为热固性酚醛树脂(w(残碳量)≥45.0%,黏度为8 Pa·S,w(游离酚)<8.0%,w(水)<3.0%)。试验配方见表1,其中试样S0为基础配比,试样S1~S3为引入不同量单质硅,试样S4~S6为引入不同量熔融石英,试样S7~S9为引入不同量SiC。
表1 试验的配方(w)/%
原料 |
|
S0 |
S1 |
S2 |
S3 |
S4 |
S5 |
S6 |
S7 |
S8 |
S9 |
烧结镁砂 |
3~1mm |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
电熔镁砂 |
1~0 mm |
15 |
13 |
11 |
9 |
13 |
11 |
9 |
10 |
5 |
0 |
0.074mm |
27 |
27 |
27 |
27 |
27 |
27 |
27 |
27 |
27 |
27 |
|
单质硅 |
0.5~0.2mm |
0 |
2 |
4 |
6 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
熔融石英 |
0.4~0.2mm |
0 |
0 |
0 |
0 |
2 |
4 |
6 |
0 |
0 |
0 |
碳化硅 |
1~0mm |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
5 |
10 |
15 |
金属铝粉 |
0.045 mm |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
N219炭黑 |
30~25nm |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
酚醛树脂(外加) |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
按表1称量各种原料,先将细粉预混合,把颗粒料加入搅拌机中搅拌 1 min,加入预混合粉,搅拌2 min,在搅拌过程中加入3%(w)的酚醛树脂,继续搅拌2 min,混练均匀后出料,困料6 h。用油压机以150 MPa的压力成型为25 mm×25 mm×150 mm的长条试样,经80 ℃保温6 h、110 ℃保温6 h、180 ℃保温12 h烘干后备用。按照相关标准检测80 ℃烘干试样的常温抗折强度和高温抗折强度(1 400 ℃ 0.5 h)。参考GB/T30873-2014,选取180 ℃烘干后两组试样经埋炭在1 200 ℃保温3 h热处理,一组试样用于直接检测常温抗折强度,另一组试样经1 100 ℃风冷热震3次后检测常温抗折强度,并计算抗折强度保持率,以此表征抗热震性。取热震后残样,通过测量试样的横截面四周氧化层的厚度,每边测2次,并求取8个测量值的平均值,以此表征试样的抗氧化性。用XRD、SEM+EDS分析1 400 ℃保温0.5 h埋炭热处理后试样的物相组成和显微结构。
结果表明:(1)单质Si具有较低的热膨胀系数和较高的热导率,可舒缓材料内部热应力;高温下Si转化生成SiC、SiO2及镁橄榄石可提高材料的高温强度、抗热震性及抗氧化性,其最佳加入量为6%(w)。(2)熔融石英具有很低的热膨胀系数,可明显提高材料的抗热震性;高温下熔融石英软化、晶型转变,影响材料的高温强度及抗氧化性,其加入量不宜过多,2%(w)最佳。(3)SiC 具有较低的热膨胀系数和较高的导热系数,可提高材料的抗热震性;高温下SiC转化生成SiO2及镁橄榄石可提高材料的高温强度及抗氧化性。当SiC加入量超过10%(w)时,由于热失配材料内存在较多微裂纹,影响抗热震性及抗氧化性。(摘编自《耐火材料》2022,作者韩晓源)