长水口重复使用后,内壁材料产生龟裂、剥落,引起外围渣线材料损毁,严重的还会穿孔。为了解决这一问题,日本日新制铁公司会同黑崎播磨公司,对水口内壁的成型方法、材质以及壁厚进行了改进,抑制内壁材料产生龟裂、剥落,提高了水口的使用寿命。
日新制铁现用长水口内壁是壁厚7 mm的无碳材料,平均寿命为22.7炉次(750 min.),7 mm的内壁厚度,可避免外部渣线部分的锆碳质材料压裂的产生,但又出现了新问题,长水口在多次使用时,内壁材料会产生龟裂、剥落,为了避免水口的损毁,不得不规定水口累计使用次数(含重复使用)不得超过22炉次(720 min.)。
针对现用长水口存在的问题,为了防止内壁材料的剥落,研究人员从抑制龟裂、提高内壁与外围渣线部分材料的粘结力着手,首先改进水口的成型工艺,在内芯与橡胶模之间加设圆筒模,填充内壁材料和外围渣线材料后,拔出圆筒模,使内壁材料和外围渣线部分材料在结合面充分混和,呈现一定曲度的混合层,再经过加压、烧成使得两者充分粘结,提高两者结合面的粘结力。其次,为了提高内壁材料的自身强度、抑制热膨胀、减少与外围渣线材料的热膨胀差,又进行增加石墨添加量、改变粒度构成(使用超细碳粉)的改进,通过改变粒度构成,使组织结构更致密,内壁材料和外围渣线材料混和更充分,减少剥落。内壁试样与外围渣线材料的成分见表1。其中,现用内壁材料石墨添加量为3%,试样1、试样2分别增加不同的添加量,试样3、4、5是在试样2的配比基础上使用超细碳粉,置换相应石墨的试样。
表1内壁试样与外围渣线材料的成分
|
内壁试样 |
渣线材料 | ||||||
|
现用内壁 |
试样1 |
试样2 |
试样3 |
试样4 |
试样5 | ||
超细碳粉 |
- |
0% |
0% |
2% |
4% |
6% |
- | |
化学成分 |
F.C+SiC |
3+0 |
11+0 |
18+0 |
18+0 |
18+0 |
18+0 |
23+8 |
Al2O3 |
84 |
77 |
69 |
69 |
69 |
69 |
- | |
ZrO2 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
66 | |
MgO |
11 |
11 |
11 |
11 |
11 |
11 |
- | |
体积密度/(g•cm-3) |
2.73 |
2.65 |
2.55 |
2.63 |
2.65 |
2.66 |
3.22 | |
显气孔率/ % |
24 |
21.3 |
20.5 |
18.3 |
17.7 |
16.0 |
16.2 | |
常温抗折强度/MPa |
6.2 |
5.3 |
5.6 |
6.0 |
6.6 |
7.0 |
8.6 | |
高温抗折强度/MPa |
1.2 |
4.6 |
4.6 |
4.3 |
4.3 |
5.4 |
- | |
弹性模量/GPa |
38.7 |
19.7 |
12.3 |
16.0 |
16.2 |
18.6 |
8.1 | |
热膨胀率/%(1 000 ℃) |
0.66 |
0.59 |
0.51 |
0.43 |
0.48 |
0.46 |
0.35 |
将改进后的材料分别制成长水口模拟试样(外径150 mm、内径50 mm、内壁壁厚10 mm、高200 mm),放入高频炉铁水中反复浸渍,结果发现,现用内壁出现多处龟裂、结合面剥落,改进后的试样虽有龟裂,但剥落轻微,增加石墨的试样2龟裂明显减少,使用超细碳粉的试样3龟裂最轻微,而且没有出现剥落。各模拟试样在钢水中的侵蚀试验结果表明,现用材料侵蚀厚度为0.3 mm,改进试样2为0.2 mm,试样3为0.3 mm。
将龟裂、剥落现象得到明显改善,且抗侵蚀性与现用材料等同的试样2材料用于水口,并将内壁壁厚从7 mm加厚到12 mm,进行实炉现场试验,在两个周期的浇钢过程中,浇注炉数大于22炉(720 min),水口也没有出现缺损,使用寿命得到提高。
(编译自《耐火物》2011,№2)